Projekt armiranobetonskog mosta

1. Opis opcije mosta

U ovome seminarski rad predlaže se inačica armiranobetonskog mosta za cestu. Os mosta prelazi rijeku pod kutom od 90º u odnosu na smjer toka rijeke. Uzdužni nagib mosta je 5 i usmjeren je na obje strane od sredine mosta. Projektna rješenja mostnih konstrukcija zadovoljavaju sve zahtjeve suvremenih normi i pravila. Opći prikaz mosta prikazan je na standardnom listu A1 formata (list 1). Duljina mosta je 125.117 metara (17 + 17 + 17 + 17 + 33 + 17). Otvor mosta je 92 m. Most je širok 13,2 metra i 10 metara.

Opis nadgradnje.

Rasponi br. 1-7 pokriveni su glavnom gredom T-presjeka visine 1,53 m, koja se proizvodi u tvornici, od betona klase B35 i armature klase AIII. Grede imaju izlaze za pojačanje, uz pomoć kojih se kombiniraju u jednu cjelinu; u presjeku je šest greda, razmak između osovina susjednih nosivih elemenata je 1,77 m. Ploča kolnika je armiranobetonska konstrukcija, koja je osnova za asfalt betonski kolnik.

Udaljenost za dilatacijski spoj između raspona uzima se na 50 mm.

Na armirano-betonsku ploču kolnika položen je izravnavajući sloj debljine 30 mm, sloj hidroizolacije debljine 10 mm, zaštitni sloj debljine 60 mm, a zatim sloj asfaltno betonskog kolnika. prosječne debljine 90 mm. Dizajn vozne površine izrađen je s bočnim nagibom od 20 ‰. Poprečni nagib na kolniku (20 ‰) postiže se povećanjem debljine asfalt-betonskog kolnika od rubova prema sredini Pregrade visine 110 cm tipične su izvedbe za armiranobetonske mostove. Dimenzija kolnika je 10 m, širine nogostupa 1,5 m. Svi elementi mosta predviđeni su za privremena opterećenja A14 i H 14.

Obalni oslonci br. 1, 7. Srednji oslonci - br. 2, 3, 4, 5, 6, to su armiranobetonski nosači prilagođeni dizajn, koji zadovoljava sve operativne ekonomske i proizvodne zahtjeve.

Kao nosivi elementi u temelju, tipično armiranobetonski piloti kvadratni presjek 0,4x0,4 m, dužina 10m.

Temelj ima širinu 2 m, dužinu 13,7 m i visinu 2 m.

2. Proračun i projekt ploče kolnika

1 Određivanje sila u ploči

Određivanje projektnog raspona

Slika 1. Shema za određivanje projektnog raspona

Debljina ploče kolnika je 0,2 m.

Da bismo konstruirali dijagram omotača momenata, izračunavamo parametar krutosti:

D je cilindrična krutost ploče, izračunata po formuli:

Gb - modul smicanja,

Ev - modul elastičnosti materijala ploče (beton - B35), Ev = 34500MPa

ν = 0,2 - Poissonov omjer za materijal ploče;

h je debljina ploče, h = 0,2m;

Stol. Određivanje napora od stalnih opterećenja

	Ime	Specifična težina γi
	Vlastita težina PCB-a t = 200
	Sloj za izravnavanje t = 50
	Hidroizolacija t = 10
	Zaštitni sloj t = 60
	Asfalt betonski kolnik t = 90

γf - faktor sigurnosti opterećenja, (tablica 8),

Standardni moment savijanja zbog konstantnog opterećenja

kNm

Projektirani moment savijanja zbog konstantnog opterećenja

kNm

Standardna posmična sila zbog konstantnog opterećenja

Projektirana posmična sila od konstantnog opterećenja

Određivanje sila od privremenih opterećenja

Određivanje izračunatog momenta iz opterećenja A14

gdje je b0 veličina površine ležaja kotača duž proračunskog raspona ploče, b0 = 0,6m,

Ndo - prosječna debljina vozne površine, = 0,19m.

gdje je a0 veličina površine ležaja kotača preko izračunatog raspona ploče

1 shema A14 - jedan kotač kolica stavljamo u središte izračunatog raspona

Riža. 2 Shema utovara l.vl.M s opterećenjem A14 prema 1. shemi

Dizajnirajte moment savijanja za izdržljivost

2 shema A14

Riža. 3 Shema utovara l.vl.M s opterećenjem A14 prema 2. shemi

Trenutak savijanja od vremenskog normativno opterećenje

Moment savijanja od privremenog projektnog opterećenja:

Određivanje bočnih sila od opterećenja A14

Riža. 4 Shema punjenja HP Q s opterećenjem A14

Duljina raspodjele opterećenja kotača po izračunatom rasponu ploče

gdje je a0 veličina površine ležaja kotača preko izračunatog raspona ploče na osloncu

Standardna sila koja se prenosi od privremenog opterećenja na ploču:

Procijenjena sila koja se prenosi sa živog opterećenja na ploču:

Određivanje izračunatog momenta iz opterećenja N14.

Riža. 5 Shema utovara HPL M s opterećenjem N-14

U rasponu ploče može se smjestiti samo jedan teretni kotač

Širina raspodjele opterećenja duž proračunskog raspona ploče je

gdje je b0 veličina nosive površine teretnog kotača NK100 duž proračunskog raspona ploče, b0 = 0,8m,

Duljina raspodjele opterećenja kotača po izračunatom rasponu ploče

Standardna sila koja se prenosi od privremenog opterećenja na ploču:

Procijenjena sila koja se prenosi sa živog opterećenja na ploču:

(1 + μ) -dinamički koeficijent za opterećenje NK 80 (stavka 2.22,)

Na λ1,0m,

Na λ5,0m,

gdje je λ duljina opterećenja,

λ = lr = 1,6m; uzimamo interpolacijom:

γf - faktor sigurnosti opterećenja (klauzula 2.23,), γf = 1,0.

Opterećenje N14 se ne uzima u obzir u proračunima izdržljivosti konstrukcije (vidi točku 2.12).

Određivanje bočnih sila od opterećenja N14

Riža. 6 Dijagram M pri izračunu izdržljivosti, kN

Tablica 2. Određivanje ekstremnih sila u ploči kolnika.

1. krug A14

2. shema A14

Maksimum

Konstantno

Ekstremno

Tablica 3. Konstrukcija omotnog dijagrama momenata savijanja kolnika.

Slika 7 Grafičke omotnice M

3 Izbor radne armature ploče

Odabir radne armature provodi se na temelju uvjeta čvrstoće momenta savijanja na temelju jednadžbi ravnoteže vanjskih i unutarnjih sila: zbroja projekcija na horizontalnu os i momenta u odnosu na težište rastegnutog armatura (slika 7)

Riža. 8 Shema za odabir presjeka ploče

odakle slijedi:

gdje je X visina komprimirane zone;

Av je površina komprimirane zone;

Rs - projektna otpornost armaturnog čelika;

ho je radna visina sekcije;

Područje armature

z je rame unutarnjeg para sila;

m - Koeficijent radnih uvjeta, za raspone bez dijafragme m = 0,8

I - debljina donjeg i gornjeg zaštitnog sloja, respektivno.

Stanje snage:

, gdje je M najveći dizajnerski trenutak

Za ploču se koristi beton klase B35 s Rb = 17,5 MPa i armatura klase AII promjera 14 mm s Rs = 265 MPa.

gdje je d stvarni promjer armature, n broj šipki armature.

Minimalni broj šipki n = 5

Uz pretpostavku različitog broja šipki armature, postići ćemo stanje čvrstoće.

Na temelju stanja čvrstoće uzimamo 13 šipki ∅14mm - gornja armatura i 7 šipki ∅14mm - donja.

4 Proračun nagnutih presjeka ploče za čvrstoću pod djelovanjem posmične sile

Qb je poprečna sila koja se prenosi na temelju betona tlačne zone iznad kraja nagnutog presjeka i određena je formulom:

gdje su b, h0 širina pune ploče i projektirana visina presjeka koji prelazi središte komprimirane zone kosog presjeka;

c - duljina projekcije najnepovoljnijeg nagnutog presjeka na uzdužnu os elementa - koeficijent radnih uvjeta jednak

ali ne manje od 1,3 i ne više od 2,5

gdje je Rb, sh - konstrukcijski otpor usitnjavanje pri savijanju;

kod tq £ 0,25 Rb, sh - dopušteno je ne testirati čvrstoću duž nagnutih dijelova.

Riža. 9 Shema za definiciju

gdje je posmična sila od standardnog opterećenja, statički moment odsječenog dijela, I je moment inercije presjeka, b je širina pune ploče

t je debljina ploče, y je udaljenost od težišta odsječenog dijela do centra gravitacije ploče.

65kPa - ispitivanje čvrstoće duž kosih presjeka nije dopušteno.

5 Proračun betona i armature za izdržljivost

Analiza zamora elemenata armiranobetonskih konstrukcija s nenapetom armaturom provodi se prema formulama otpornosti materijala bez uzimanja u obzir rada betona u rastegnutoj zoni.

Provjera betona

- provjerite armature

Ired, b je moment tromosti reduciranog presjeka u odnosu na neutralnu os bez uzimanja u obzir vlačne zone betona uz uvođenje omjera n na površinu cijele armature.

x ¢ - visina tlačne zone betona, određena formulama elastičnog tijela, isključujući zategnutu zonu betona;

mbl, masl - koeficijenti koji uzimaju u obzir asimetriju ciklusa naprezanja u betonu i u nenapregnutoj armaturi (uzimajući u obzir zavarene spojeve) prema projektnim otporima betona Rb i armature Rs;

gdje je bb koeficijent koji uzima u obzir rast čvrstoće betona tijekom vremena i uzima se prema tablici. 25. Za beton klase B35 bb = 1,31

eb - koeficijent koji ovisi o asimetriji ciklusa napona koji se ponavlja

I uzeto prema tablici. 7.17

gdje je ers koeficijent koji ovisi o asimetriji ciklusa promjene napona u armaturi r = smin / smax, dat je u tablici. 7.17

brw je koeficijent koji uzima u obzir utjecaj na uvjete rada armaturnih elemenata prisutnosti zavarenih spojeva ili zavarivanja na armaturne elemente drugih elemenata, dat je u tablici. 7.18.

Proračun donje armature i betona

Slika 10. Shema za određivanje donje izdržljive armature

r =

Iz tablice 7.17 eb - 1.01; Iz tablice 7.17. ers = 0,835;

Iz tablice 7.18 brw = 0,668

gdje je n "koeficijent omjera modula elastičnosti koji uzima u obzir puzanje betona vibracijama. n" = 15

Uvjet je ispunjen! Na temelju uvjeta izdržljivosti uzimamo 7 armaturnih šipki promjera 14 mm.

Proračun gornje armature i betona

Slika 11. Shema za određivanje gornje armature iz uvjeta izdržljivosti betona.

r =

Uvjet je ispunjen! Na temelju uvjeta izdržljivosti uzimamo 13 armaturnih šipki promjera 14 mm.

6 Dizajn za otvaranje pukotina

Širina otvora pukotina normalna i nagnuta prema uzdužnoj osi, a, cm, mora se odrediti po formuli:

gdje je vlačni napon, E je modul elastičnosti armature,

granična vrijednost izračunate širine otvora pukotine.

gdje je standardni moment savijanja u sredini projektnog raspona,

smanjen moment otpora.

Gdje je dati moment inercije,

Omjer otvaranja pukotina, određen ovisno o polumjeru armature,

Radijus armature, vidi

gdje je površina zone interakcije za normalni presjek, uzeta ograničena vanjskom konturom presjeka i radijusom interakcije r = 6d, koeficijent koji uzima u obzir stupanj prianjanja armaturnih elemenata na beton, n je broj armaturnih elemenata s istim nazivnim promjerom d, d je promjer jedne šipke.

,cm

dio srednjeg raspona

Odjeljak za podršku

6 Vezanje i raspored radne armature

Vez i raspored radne armature gornje i donje mreže prikazan je u dodatku na listovima 5 i 6.

3. Određivanje sila u presjecima glavne grede

1 Definicija stalnih opterećenja

Prikupljanje stalnih tereta.

Za određivanje konstantnog opterećenja jedne grede koristimo metodu elastično taloženih nosača (vidi sliku 12.)

Riža. 12 Shema za određivanje utjecajnih linija R

gdje je d = 1,770 udaljenost između nosivih elemenata,

I - moment tromosti presjeka grede, projektni raspon, moment tromosti ploče.

I = 0,02985m4

gdje je b širina ploče, t debljina ploče

Prema Dodatku 10. interpolacijom nalazimo ordinate utjecajnih linija za nultu i prvu gredu. Rezultati su prikazani u tablici 5.

Ordinate lvl. na 0 zraku	značenje	Ordinate lvl. na 1 snopu	značenje

Ordinate na zagradama za gredu 0.

Ordinate konzole za 1 gredu.

gdje je duljina konzole, d razmak između greda.

Koristeći ove vrijednosti, gradimo utjecajne linije za 0 i 1 grede.

Slika 13 Utjecajne linije R0 i R1

Prikupljanje trajnih opterećenja za gredu br. 1

Ime
Vlastiti težina G.B.
Ujednačiti sloj
Hidroizolacija.
Def. sloj
Asf. Betonski PCh
Asf. B. (kas)
Ogra barijera.
Perilnoe ogre.

Prikupljanje trajnih opterećenja za gredu br. 1

Ime
Vlastiti težina G.B.
Ujednačiti sloj
Hidroizolacija.
Def. sloj
Asf. Betonski PCh
Asf. B. (kas)
Ogra barijera.
Perilnoe ogre.

2 Određivanje KPU-a za privremena opterećenja

Za određivanje KPU-a koristit ćemo se metodom elastično taloženih nosača.

Prilikom određivanja koeficijenata KPU, utjecajne linije izvedene prema usvojenoj metodi opterećuju se privremenim opterećenjem, koje se postavlja na nepovoljniji položaj na kolniku za razmatranu utjecajnu crtu.

· 1 shema utovara - teret A14 postavlja se s opterećenim nogostupima ne bliže od 1,5 m od ruba kolnika do osi opterećenja. Veličina sigurnosne trake ovisi o veličini kolnika. Razmak između osovina susjednih teretnih traka mora biti najmanje 3,0 m. Broj traka za teret ne smije biti veći od broja traka za zadanu dimenziju kolnika.

Slika 14 I shema instalacije A-14

KPU vrijednosti

- za pješački promet

Za opterećenje kotača s okretnog postolja R / 2

· 2 shema utovara - kod neopterećenih nogostupa opterećenje A 14 je postavljeno na udaljenosti od 1,5 m od ograde do osi opterećenja.

Slika 15 II instalacijski dijagram A-14

1) Greda 0:

2) Greda 1:

· Shema utovara teretom N14 - treba biti smještena duž smjera kretanja na bilo kojem dijelu kolnika mosta. Opterećenje NK14 se ne uzima u obzir zajedno s privremenim opterećenjem na nogostupima i za određivanje maksimalnih sila u gredi postavljaju se blizu sigurnosne trake.

Slika 16 instalacijski dijagram NK-100

) Snop 0:

) Greda 1:

3.3 Određivanje čimbenika pouzdanosti i dinamike

Prema klauzuli 2.23, faktor sigurnosti opterećenja - treba uzeti:

za kolica = 1,337, gdje je duljina opterećenja

za opterećenje trake AK14

za gomilu

Prema klauzuli 2.22, dinamički faktor - treba uzeti:

za AK14 ;

Standardno privremeno opterećenje nogostupa treba odrediti formulom:

4 Određivanje unutarnjih sila iz živog opterećenja

Određivanje sila M i Q u glavnim gredama provodi se opterećenjem linija utjecaja tih sila stalnim i privremenim opterećenjima.

U tom slučaju, privremeno opterećenje treba biti opterećeno na način da se postigne maksimalni napor. Naime: opterećenje trake je postavljeno na maksimalnu površinu, a kolica - na maksimalne ordinate.

Odredite napore u karakterističnim presjecima, čiji je broj dovoljan da se konstruiraju dijagrami omotača tih napora.

U predmetnom projektu napori su raspoređeni u tri dijela:

u sredini raspona (dio 1-1)

u četvrtini raspona (odjeljak 2-2)

na nosaču raspona (odjeljak 3-3)

Odredite M i Q u presjecima 1-1, 2-2 i 3-3 učitavanjem odgovarajućih linija utjecaja sila u svakom presjeku.

Sile od živog opterećenja pri opterećenju kolnika A14 prema prvoj shemi određuju se formulama:

Sile od živog opterećenja pri opterećenju kolnika A14 prema drugoj shemi određuju se formulama:

Kada je opterećen opterećenjem kotača NK 14, formule M i Q bit će:

Odredite sile koje nastaju u glavnoj gredi zbog privremenih opterećenja.

) od opterećenja AK14

a) u sredini raspona

Prema prvoj shemi AK

Prema drugoj shemi AK

Utovarno opterećenje N 14

Za gredu br. 0

Za gredu br.1

b) u četvrtini raspona

Prema prvoj shemi AK

Prema drugoj shemi AK

Utovarno opterećenje N 14

Za gredu br. 0

Za gredu br.1

Određivanje bočne sile

) od opterećenja AK14

a) u sredini raspona

Prema prvoj shemi AK

Prema drugoj shemi AK

Utovarni teret NK - 100

Za gredu br. 0

Za gredu br.1

b) u četvrtini raspona

Prema prvoj shemi AK

Prema drugoj shemi AK

Utovarni teret NK - 100

Za gredu br. 0

Za gredu br.1

c) u referentnom dijelu

Prema prvoj shemi AK

Prema drugoj shemi AK

Utovarni teret NK - 100

Za gredu br. 0

Za gredu br.1

Rezultati proračuna unutarnjih sila u glavnoj gredi prikladno su prikazani u tabličnom obliku.

Izračunate vrijednosti unutarnjih sila

Greda broj 0 Regulatorna

	brzo. opterećenje								Ekstremno

Procijenjeno

	Brzo. opterećenje								Ekstremno

Regulatorna

Procijenjeno

3.5 Konstrukcija dijagrama sila omotača

Greda br. 0

Greda br. 1

Riža. 19. Dijagrami omotača M i Q od standardnih i projektnih opterećenja

4. Proračun i projektiranje glavnog snopa

1 Izbor radne armature glavne grede

Shema za odabir radne armature u gredi

konačni trenutak,

gdje je debljina stijenke, h0, udaljenost od težišta armaturnog dijela do vrha ploče kolnika, x je visina komprimirane zone.

h -a, gdje je h = 1,53m visina grede.

gdje je udaljenost od težišta armature.

U proračunima ćemo koristiti armaturu ∅32 mm. Osim toga, nakon spajanja tri šipke, u presjeku uvodimo kratke stupove ∅32 mm.

Stanje snage:

Uz pretpostavku različitog broja šipki armature postižemo stanje čvrstoće. Rezultati izračuna sažeti su u tablici 8.

Izbor armature u gredi

Dakle, za glavnu gredu uzimamo 12 šipki + 2 kratka snopa (u okomitom dijelu).

2 Provjera čvrstoće normalnih presjeka

Proračun presjeka normalnih na uzdužnu os elementa, kada vanjska sila djeluje u ravnini osi simetrije presjeka, a armatura je koncentrirana na rubovima elementa okomitih na naznačenu ravninu, treba se provesti ovisno na vrijednost relativne visine komprimirane zone x = x / h0, određene iz odgovarajućih uvjeta ravnoteže. Vrijednost x u projektiranju konstrukcija u pravilu ne smije prelaziti relativnu visinu tlačne zone betona xy, pri kojoj granično stanje betona u zoni stlačenog ne nastupa prije postizanja naprezanja u vlačnoj armaturi. jednaka projektnom otporu Rs ili Rp, uzimajući u obzir odgovarajuće koeficijente radnih uvjeta za armaturu.

Vrijednost xy određena je formulom

gdje je w = 0,85-0,008 Rb - za elemente s konvencionalnim ojačanjem;

u ovom slučaju, projektni otpor betona Rb treba uzeti u MPa, naprezanja u armaturi s1 treba uzeti jednakima 350 MPa, s - za nenapetu armaturu;

naprezanje s2 je krajnje naprezanje armature tlačene zone i treba ga uzeti jednakim 500 MPa.

Ako se pri izračunu čvrstoće pokaže da je potrebno i opravdano sačuvati izračunatu vrijednost x = x / h0 u smislu veće granične vrijednosti xy u skladu s točkom 7.61, tada se preporuča slijediti upute SP 63.13330 .

w = 0,85-0,008 * Rb = 0,85 - 0,008 * 15,5 = 0,726

Određivanje visine komprimirane zone sažeto je u tablici 19.

Tablica 19

x< x в любом изменении сечения, следовательно, проверка выполняется.

3 Materijali za crtanje

Materijali za crtanje omogućuju učinkovito korištenje radne armature duž duljine grede. Prilikom konstruiranja dijagrama materijala, odgađamo granične momente iz svakog para šipki u točkama presjeka ovojnice dijagrama momenata s i-tim graničnim momentima, dobivamo točke teoretskog loma. Prema klauzuli 7.126, šipke koje su isključene iz rada moraju se ispružiti na udaljenosti od najmanje 27ø armature. 27 * 32 = 864 mm. Zavoji armaturnih šipki se izvode duž luka kružnice polumjera od najmanje 10ø armature. Nagib savijenih šipki prema osi grede napravljen je pod kutom od 45.

Riža. 22 Dijagram materijala.

4.3 Analiza čvrstoće presjeka nagnutih prema uzdužnoj osi člana

Analiza čvrstoće nagnutih presjeka treba se provesti uzimajući u obzir varijabilnost presjeka:

na djelovanje posmične sile između kosih pukotina (vidi točku 7.77) i duž nagnute pukotine (vidi točku 7.78);

o djelovanju momenta savijanja duž nagnute pukotine za elemente s poprečnom armaturom (vidi točku 7.83).

Proračun presjeka nagnutih prema uzdužnoj osi člana za djelovanje posmične sile. Za armiranobetonske elemente s poprečnom armaturom mora biti zadovoljen uvjet koji osigurava čvrstoću u stlačenom betonu između kosih pukotina:

Q £ 0,3jwl jbl Rb bh0

gdje je: Q - bočna sila na udaljenosti ne bližoj od h0 od osi oslonca;

jwl = 1 + hn1mw, kada su stezaljke smještene normalno na uzdužnu os

gdje je h = 5 - sa stezaljkama normalnim na uzdužnu os elementa;

n1 je omjer modula elastičnosti armature i betona, određen u skladu s točkom 7.48 *;

Asw je površina poprečnog presjeka grana stremena smještenih u istoj ravnini; w je udaljenost između stremena duž normale na njih; debljina stijenke (rebra); radna visina odjeljak.

Koeficijent jbl određuje se formulom

jbl = 1 - 0,01 Rb,

u kojem se projektni otpor Rb uzima u MPa.

jbl = 1 - 0,01 R = 1 - 0,01 * 17,5 = 0,825

;

jwl = 1 + hn1mw = £ 0,3jwl jbl Rb bh0

03kN< 1502,94кН

Proračun kosih presjeka elemenata s poprečnom armaturom za djelovanje posmične sile

treba izvesti za elemente s nenapetom armaturom prema uvjetima:

Q £ S Rsw Asi sin a + S Rsw Asw + Qb + Qrw;

Q je maksimalna vrijednost posmične sile od vanjskog opterećenja smještenog na jednoj strani razmatranog nagnutog presjeka;

SRswAsisina, SRswAsw - zbroj projekcija napora sve presječene nenapregnute (nagnute i normalne na uzdužnu os elementa) armature čija duljina projekcije presjeka c ne prelazi 2h0;

Rsw, - projektna otpornost nenapregnute armature, uzimajući u obzir faktor ma4, određen prema točki 7.40;

a - kut nagiba šipki (greda) prema uzdužnoj osi elementa na sjecištu nagnutog presjeka;

Qb je poprečna sila koja se prenosi na temelju betona tlačne zone iznad kraja nagnutog presjeka i određena je formulom

gdje je b, h0 debljina zida (rebra) ili širina pune ploče i projektirana visina presjeka koji prelazi središte komprimirane zone kosog presjeka;

c - duljina projekcije najnepovoljnijeg nagnutog presjeka na uzdužnoj osi elementa, određena usporednim proračunima u skladu sa zahtjevima iz točke 7.79. - koeficijent radnih uvjeta jednak

ali ne manje od 1,3 i ne više od 2,5,

gdje je Rb, sh - projektni otpor na smicanje pri savijanju (tablica 23 *);

tq je najveće posmično naprezanje od standardnog opterećenja;

kod tq £ 0,25 Rb, sh - ispitivanje čvrstoće duž kosih presjeka nije dopušteno, a kod tq> Rb, sh - presjek se mora redizajnirati;

Qwr - sila koja se percipira horizontalnom armaturom, kgf:

Qwr = 1000 Awr K,

gdje je Awr površina vodoravne nenategnute armature, cm2, presijecana kosim presjekom pod kutom b, st.

Vrijednost koeficijenta K određena je uvjetom

gdje je posmična sila od standardnog opterećenja,

statički moment odsječenog dijela,

I je moment tromosti presjeka, b je debljina stijenke.

Provjera na mjestu trećeg zavoja

Slika 27 Shema za određivanje sila u presjeku četvrtog zavoja, nagnutog prema uzdužnoj osi

Rezultati proračuna za nagnute dijelove na mjestu trećeg zavoja

Na mjestu četvrtog zavoja tq £ 0,25 Rb, sh - dopušteno je ne provjeravati čvrstoću duž nagnutih dijelova

Proračun nagnutih presjeka za moment savijanja treba izvesti pomoću uvjeta:

za elemente s armaturom bez naprezanja

M £ Rs As zs + S Rs Asw zsw + S Rs Asi zsi;

gdje je M moment oko osi koji prolazi središtem komprimirane zone kosog presjeka, od projektnih opterećenja koja se nalaze na jednoj strani komprimiranog kraja presjeka;

zsw, zs, zsi; - udaljenost od sila u nenapetoj i zategnutoj armaturi do točke primjene rezultantnih sila u stlačenoj zoni betona u presjeku za koji je određen moment;

Rs - projektni otpor nenategnute armature.

As, Asw - područja uzdužne armature i uzengije, respektivno.

Provjera referentnog odjeljka

Slika 28 Shema za određivanje momenata u referentnom presjeku nagnutom prema uzdužnoj osi

Rezultati proračuna za nagnute presjeke na mjestu oslonca grede

Provjera na mjestu prvog zavoja

Slika 29. Shema za određivanje momenata u presjeku prvog zavoja, nagnutog prema uzdužnoj osi

Rezultati proračuna za nagnute dijelove na mjestu prvog zavoja

1.SP 35.13330.2011- mostovi i cijevi

Polivanov N.I. Projektiranje i proračun armiranobetonskih i metalnih mostova.

Shchetinina N.N. Projektiranje i proračun elemenata armiranobetonske gredne gornje konstrukcije mosta na autocesti.

Slični radovi kao - Projekt armiranobetonskih mostova

Petersburg State University

Načini komunikacije.

Odsjek "Mostovi".

Škorik O.G.

Tečajni projekt "Armirano-betonski most"

Objašnjenje

Voditelj: Završeno:

Škorik O.G. Zholobov M.I.

St. Petersburg.

Dio 1. Razvoj varijante ……………………………………… ... 3-6

Dio 2. Proračun gornje konstrukcije grede ……….…. …… ... 7-22

2.1.Proračun kolnika rasponskih konstrukcija ………………… ..7-13

2.1.1. Određivanje izračunatih napora ........................................ .................... 7-8

2.1.2 Proračun presjeka ploča ……………………………………… .... 8-13

2.2 Proračun glavnih greda gornje konstrukcije ………………… .13-23

2.2.1. Određivanje projektnih sila ........................................ ................................ 13-14

2.2.2 Proračun grede od prednapregnutog armiranog betona …………………………………………………………………… .14-22

Dio 3. Proračun međupodrške …………………. ……… ..23-27

3.1.Određivanje projektnih sila u elementima oslonaca ...................... 23-24

3.2. Proračun presjeka betonskih nosača …………………… … ……… ... 24-27

Literatura …………………………………………………… .28

Dio 1. Razvoj varijante.

Određivanje osnovnih dimenzija.

Ukupna duljina mosta određena je zadanim otvorom mosta, uzimajući u obzir broj raspona u shemi mosta i konstruktivne parametre oslonaca (vrsta upornjaka, debljina međunosača itd.).

Potrebna duljina mosta s labavim osloncima izračunava se po formuli:

L p = l 0 + n * b + 3 * H + 2 * a, gdje je

L p - potrebna duljina mosta između krajeva upornjaka, m;

N je broj srednjih oslonaca koji padaju u vodu, m;

B je prosječna debljina srednjeg nosača, m;

H-visina od srednje linije trapeza koju čine horizontale visokih i niskih voda (po kojoj se mjeri otvor mosta) do ruba platna, m;

L 0 - rupa za most, m;

A-vrijednost ulaska upornjaka u nasip

(a = 0,75 at<6м. и a=1 при высоте насыпи>6m).

Tako

L p = 65 + 2 * 3,5 + 3 * 6,95 + 2 * 1 = 94,85 m.

PR = DCS + h stranica + h gab = 22 + 2,75 + 5 = 29,75m.

BP = PR-0,9 = 29,75-0,9 = 28,85 m.

H = 28,85- (23 + 20,8) * 0,5 = 6,95 m.

Prihvaćaju se oslonci pilota. Duljina upornog krila na vrhu s rasponom susjednih greda od 16,5 m iznosit će 3,75 m. Stvarna duljina mosta s usvojenim konstrukcijama bit će (uzimajući u obzir udaljenost između krajeva greda za 0,05):

L f = 3,75 + 0,05 + 16,5 + 0,05 + 27,6 + 0,05 + 27,6 + 0,05 + 16,5 + 0,05 + 3,75 =

Stvarna duljina mosta premašuje cjelokupni projekt

0,01 ili 1%, što je dopušteno normama.

Određivanje obima posla

Rasponi. Volumen armiranog betona gornjeg ustroja ukupne duljine 27,6 m iznosi 83,0 m 3. Volumen armiranog betona gornjeg ustroja ukupne duljine 16,5 m iznosi 35,21 m 3.

Srednji nosači. Imamo tri međunosača visine 5,3 m. Volumen armiranobetonskih blokova je za jedan nosač:

V bl = 30,3 m 3

Blok injektiranje betona i potpora ispuna betona je

V ohm = m 3.

Volumen roštilja visine 2 m od monolitnog armiranog betona dimenzija 8,6 * 3,6 m sa kosinama od 0,5 m:

V visina. = 2 * (3,6 * 8,6-4 * 0,5 3) = 60,92 m 3.

Prilikom dodjele dimenzija međunosača potrebno je uzeti u obzir zahtjeve normi, koje pokazuju kako se određuju dimenzije podnožnih ploča međunosača.

Na temelju prisutnosti leda postavljamo zaobljenu potporu. Za ploču zaobljenog oblika u tlocrtu, širina i debljina određuju se formulama:

a = e + c 1 + 0,4 + 2k 1;

b = m + c 2 + 0,4 + 2k 2;

Na temelju tabličnih podataka dobivamo sljedeće vrijednosti:

a = 0,75 + 0,72 + 0,4 + 2 * 0,15 = 2,17 m;

b = 1,8 + 0,81 + 0,4 + 2 * 0,3 = 3,61 m;

Približna metoda proračuna može se koristiti za određivanje broja pilota u temelju pilota međunosača nosača mosta.

Broj hrpa određuje se formulom:

n = m , gdje

M-koeficijent, uzimajući u obzir utjecaj momenta savijanja koji djeluje na podnožje rešetke, jednak 1,5-1,8;

SN je zbroj izračunatih vertikalnih sila koje djeluju na temelj temelja.

SN = N bp + N lopta + N pr. P. + N op.

Ovdje N vrijeme, N lopta, N pr. Stranica. , N op vertikalnih pritisaka, tf, od privremenog opterećenja pri utovaru dva susjedna raspona, od težine balasta na rasponima željezničkog mosta, od težine armiranobetonskih raspona i od težine oslonca s temeljom .

Navedene vrijednosti određene su formulama

N BP = g * do e;

N kuglica = 2,0 * 1,3 * F b *;

N pr. stranica = 1,1 * V pr. stranica * 2,5 * 0,5;

N op = 1,1 * V op * 2,4, gdje je

L 1, l 2 - pune duljine raspona, poduprte nosačima, m;

G-faktor sigurnosti za privremeno opterećenje;

2,0-volumetrijska masa balasta;

1,3-faktor sigurnosti za balast;

F b - površina poprečnog presjeka za balastno korito, m 2;

1,1 je faktor sigurnosti za vlastitu težinu konstrukcije;

V pr.str - obujam armiranobetonskih raspona naslonjenih na oslonac;

2,5-volumetrijska težina armiranog betona, t / m 3

V op - volumen tijela nosača i temelja, m 3;

P d - projektna nosivost jedne hrpe (shell pile);

N BP = 1,2 * 14 * = 463,68 tf.

N kuglica = 2 * 1,3 * 1,8 * = 129,17 tf.

N pr.str = 1,1 * 2,5 * 0,5 * (83,0 + 83,0) = 228,25 tf.

N op = 1,1 * 2,4 * (61,42 + 30,3 + 46,51) = 364,93 tf.

åN = 458,05 + 129,17 + 228,25 + 364,93 = 1180,4 tf.

Kod korištenja pilota promjera 60 cm 2 i duljine 15 m, nosivost pilota na tlu bit će 125 tf, a zatim potreban broj pilota

n = 1,6 * m.

Uzmimo 15 pilota promjera 60cm i duljine 15m za oslonac. Volumen šupljih pilota s debljinom stijenke od 8 cm bit će

V ps = 15 * 15 * ( ) = 29,4 m 3.

Volumen betona za punjenje šupljih pilota

V s = 15 * 15 * m 3.

Ograda jame izrađena je od popločanog drvenog lima s dužinom pera od 6 m, s perimetrom ograde 2 * (5,6 + 10,6) = 32,4 m, površina okomitih zidova bit će 6 * 32,4 = 194,4 m 2.

Boravak. Volumen armiranog betona glave upornjaka je 61,4 m 3

Volumen 9 šupljih pilota debljine stijenke 8 cm i dužine 20 m iznosit će

20*9*() = 24,1 m 3.

Volumen betona za punjenje šupljih pilota upornjaka

20*9*27,4 m 3;

Opseg rada i utvrđivanje troškova strukturni elementi most su date u tablici. stol 1

Naziv djela	jedinica mjere	Količina	Jedinični trošak, rub.	Ukupni trošak,
Izrada i montaža prednapregnutih armiranobetonskih raspona dužine 16,5 m
Isti, dužine 27,6 m
Izgradnja srednjeg oslonca
Uređenje jamske ograde od kaldrme dužine 6 m	1 m 2 zidova
Izrada i zabijanje armiranobetonskih šupljih pilota promjera 60 cm i dužine 22 m
Monolitni armiranobetonski uređaj za roštiljanje
Prefabricirano betonsko potporno tijelo
Monoliranje potpornih blokova betonom i cementnim mortom (uzimajući u obzir punjenje šupljih pilota)
Ukupni trošak podrške
Konstrukcija upornjaka
Izrada i zabijanje šupljih armiranobetonskih pilota promjera 0,6 m i dužine 20 m
Monolitna armiranobetonska uporna glava
Punjenje šupljih pilota betonom
Ukupni trošak abutmenta

- izvesti projekt organizacije izgradnje mosta (POS).
Vrijeme završetka projekta: 3 mjeseci

2. dio.

Rješenje problema.

Značajke projekta
Most je projektiran kao postolje od temelj od pilota, monolitni nosači i montažni armiranobetonska konstrukcija rasponska struktura. Razina odgovornosti objekta je II.

Temelj za temelj je pilot. Bušeni piloti presjeka 0,35x0,35m i dužine 15m s ujednačenim nagibom po terenu. Nosivost pilota nije manja od 170 tf, dopušteno projektno opterećenje na pilotu je 110 tf. Monolitna rešetka temeljna ploča(beton B20W8) debljine 0,6 m.
Potporno tijelo je monolitno s kontraforima ispod greda gornjeg ustroja. Klasa izvedbe betona B20. Razmak kontrafora je 1,83 m. Ojačanje svakog zida kontrafora 2d16 A400. Poklopci su dugi 3,5 m i široki 30 cm. Pojačanje preklopa - korak 200 d16 A400. Ojačanje zida ormara - korak 200 d16 A400.
Potporni dijelovi - guma-metalni za maksimalno opterećenje od 75t i pomak od 15mm.
Dilatacijske fuge - punjene s rubovima i gumenim dilatacijskim spojnicama.
Rasponi - nosači dužine 24 m od prednapregnutog armiranog betona.
Odjeća za ceste - izravnavajući sloj 3 cm, hidroizolacija 1 cm, zaštitni sloj 4 cm i asfalt beton 7-15 cm.

Statička analiza konstrukcija provedena je pomoću programskog paketa Lira CAD 2014. Inženjeri su izvršili proračun ploče kolnika, gornjeg ustroja, konzole za nogostup, proračun uporišta nosača mosta, temelja pilota, roštilja. Analizirana je i izračunata nosivost tla, stabilnost tla koje okružuje pilot, stabilnost kosine na smicanje, otvor mosta, zid ormarića upornjaka, te podstrešni kamen. Prostorni računski model izveden je pomoću programskog paketa Sapfir 2013.

Proveden je proračun mogućeg plavljenja okolnog područja za vrijeme velikih voda kao posljedica izgradnje mosta. Za to se uzima u obzir sliv rijeke - 102 km2, ukupna potrošnja vode u rijeci, površina susjednog teritorija s vrtnim zgradama, koeficijent smanjenja protoka visoke vode iz šumskog pokrivača (0,56 ), prisutnost brana i brana na rijeci. Podaci analizirani prema godišnjim informacijama do 2013. godine.

U drugoj fazi izradili smo projekt organizacije izgradnje (POS) mosta.

Nosivi elementi kolnika - armiranobetonske ploče kolovoza (pretpostavljene debljine 18 cm) percipiraju opterećenje od Vozilo s prilaza, od pješaka s nogostupa i prenijeti ih na glavne nosive konstrukcije raspona.

Podijelite svoj rad na društvenim mrežama

Ako vam ovaj rad nije odgovarao na dnu stranice nalazi se popis sličnih radova. Također možete koristiti gumb za pretraživanje

Ministarstvo obrazovanja Ruska Federacija

Savezni državni proračun obrazovna ustanova viši strukovno obrazovanje

"Sibirska državna akademija za automobile i ceste (SibADI)"

Odjel "MOSTOVI"

Projekt tečaja

„Projekt cestovnog armiranobetonskog mosta»

Završeno:

Učenik ADb-12- Z 1 grupa

Ždanov A.V.

Prihvaćeno:

Shchetinina N.N.

Omsk - 2014

1. Opis rasporeda i projekta gornjeg ustroja mosta _____________ 2

2. Proračun ploče kolnika _______________________________________ 4

2.1. Određivanje sila u ploči kolnika od stalnog opterećenja ___4

2.2. Određivanje napora iz živog opterećenja ________________________5

2.3. Ojačanje PCh ploče i proračun čvrstoće _____________________10

2.3.1. Ojačanje PCh ploče u sredini ploče _______________________11

2.3.2. Ojačanje PCh ploče na nosačima ______________________________12

3. Proračun i projekt dugog snopa __________________________ 14

3.1. Određivanje sila u gredi iz konstantnog opterećenja ______________14

3.2.1. Računovodstvo prostornog rada ________________________________15

3.2.2. Definicija KPU-a ______________________________________________16

3.3. Određivanje sila u dugom snopu ___________________________18

3.4. Pojačanje glavne grede ___________________________________25

4. Materijali za crtanje ________________________________27

5. Proračun nagnutog presjeka za silu smicanja ________________28

Popis korištene literature __________________________________ 30

Dodatak 1________________________________________________31

Dodatak 2________________________________________________32

Opis sheme mosta i izvedbe gornjih konstrukcija.

Prijelaz preko mosta ovo je kompleks građevina, koji uključuje most, pristupe njemu; kao i rezači leda, regulacijske konstrukcije i uređaji za zaštitu obala, koji nisu zastupljeni u projektu.

Most sa svojim konstrukcijama pokriva kanal i dio poplavnog područja rijeke. Most se sastoji odrasponske strukture i podržava.

RasponiMost uključuje sljedeće glavne dijelove: kolovoz, nosivi dio (grede), spojni sustav i potporni dijelovi.

Kolovoz percipira djelovanje pokretnih tereta (od vozila i pješaka) i prenosi ih na nosivi dio. Kolnik se sastoji od mosta i nosivih elemenata.

U skladu sa zadatkom, ukupna dimenzija mosta je G10 (za tehničku kategoriju III), kolovoz se sastoji od dvije trake: širina kolnika je 7,0 m, a širina kolnika 2x1,5 m. širina mosta, uključujući širinu kolnika, sigurnosnih traka, nogostupa i ograda jednaka je:

Širina nogostupa, prema zadatku, iznosi 2,25 m. S vanjske strane nogostupi su ograđeni rukohvatima visine 1,1 m, a s unutarnje strane ogradom za prepreku visine 0,75 m. Radi brze odvodnju vode, uzdužni nagib pričvršćujemo na površine kolovoza i nogostupa (10 ‰) i poprečne kosine (20 ‰). Potreba za osiguravanjem nesmetanog prijelaza s nasipa na most postiže se izradom posebnih prijelaznih dijelova u obliku prijelaznih ploča na sučelju između mosta i nasipa.

Nosivi elementi kolnika - armiranobetonske ploče kolnika (pretpostavljene debljine 18 cm) preuzimaju opterećenje od vozila s kolnika, od pješaka s nogostupa i prenose ih na glavne nosive konstrukcije raspona. Nosivi dio gornjeg ustroja percipira djelovanje vlastite težine gornjeg ustroja i privremenog pokretnog opterećenja te ga prenosi na nosače koji su grede.

Korištenje mosta osigurava sigurno kretanje vozila i ogradnih uređaja, uređaja za sustave odvodnje, dilatacijskih spojeva i međusklopova između mostova i prilaza.

1 - asfaltni betonski kolnik - 9 cm;

2 - zaštitni sloj - 6 cm;

3 - hidroizolacija - 0,5 cm;

4 - sloj za izravnavanje - 3 cm;

5 - armirano-betonska ploča-18 cm

Slika 1.3. - Poprečni presjek dugog snopa.

2. Proračun ploče kolnika

Određivanje sila u ploči kolnika

od stalnog opterećenja.

Određivanje projektnog opterećenja koje djeluje na 1 m 2 ploče kolnika (sobna težina) prikazane su u tablici 1.1.

; ; (SNiP tablica 8)

Određivanje projektnog opterećenja

Tablica 1.1.

Predmet broj.	Vrste opterećenja	Zapreminska težina, , t/m 3	Coef. pouzdanost, f
	A/b premaz,  = 0,09 m		0,207	0,3105
	Zaštitni sloj  = 0,06 m		0,15	0,195
	hidroizolacija,  = 0,005 m		0,0075	0,00975
	izravnavajući sloj,  = 0,03 m		0,063	0,0819
	Armirano betonska ploča,  = 0,18 m		0,45	0,495
2 ):		t/m 2		1,09
2 ):		kN / m 2		10,9

Izračunati maksimalni moment savijanja u sredini raspona ploče M q i izračunata najveća posmična sila Q g na osloncu od konstantnog opterećenja jednaki su:

M q = q p * l p 2;

Q q = q p * l p;

gdje

l str - izračunati raspon ploče, l p = l - b p;

1 - udaljenost između osi greda;

b str - širina rebra grede.

2.2. Određivanje napora iz živog opterećenja

Određujem izračunatu udaljenost između greda:

Gdje l o - udaljenost između osi greda;

b str - debljina rebra.

Određivanje napora od opterećenja A-11.

Slika 2.1 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalnog momenta savijanja pri opterećenju teretom A14.

Budući da je izračunati razmak između greda manji 2m , zatim pri određivanju napora iz živog opterećenja A-14 razmotriti raspored jednog kolosijeka i jednog teretnog kotača (slika 2.1).

v = 14 kN/m.

p os = 140 kN.

Pritisak kotača na površinu kolnika, koji djeluje na gradilište a b , rasprostranjena kolnikom pod kutom od približno 45 °. Kao rezultat, pritisak se prenosi na površinu armiranobetonske ploče na znatno većoj površini (dijagram radne širine). U obliku, pogrešno se smatra pravokutnim.

Prilikom određivanja momenta savijanja, opterećenje se postavlja simetrično u odnosu na ploču kolnika.

Prihvacamo zajednički prostor raspodjela tlaka:

a 1 = a + 2 h do = 0,2 + 2 0,185 = 0,57 m

b 1 = b + 2 h do = 0,6 + 2 0,185 = 0,97 m

gdje je H = 0,185 m - debljina slojeva kolnika

2 iz kolica i s distribuirane trake:

Odredite faktore pouzdanosti za opterećenje:

 fa T  fa T = 1,5;

 fa  fa = 1,15.

- dinamički koeficijent;

Odredite maksimalni moment savijanja u sredini raspona ploče kolnika:

Ukupni moment od stalnih i privremenih opterećenja:

Slika 2.2 - Dijagram radnih širina za određivanje najveće bočne sile pri opterećenju teretom A14.

Prilikom određivanja bočne sile, opterećenje se postavlja tako da se rub područja raspodjele tlaka poklapa s ispitivanim presjekom (Sl.2.2)

Dimenzije dijagrama radnih širina imaju isto značenje kao i kod određivanja veličine momenta savijanja. Faktori sigurnosti opterećenja ostaju isti.

Maksimalna bočna sila pri potpori:

gdje je y 1 = 0,74 Je ordinata crte utjecaja ispod osi kotača.

Ukupna posmična sila od stalnih i privremenih opterećenja

Određivanje napora od opterećenja NK-100

Slika 2.3 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalnog momenta savijanja pri opterećenju teretom NK-100.

p NK-100 = 18 x 14 = 252 kN (po osi) x 4 = 1008 kN.

Pod djelovanjem opterećenja s jednog kotača, dimenzije platforme će biti:

duž kretanja a 3 = a 1 = 0,57 m;

preko prometa b 3 = b + 2H = 0,8 + 2 · 0,185 = 1,17 m.

Prilikom određivanja momenta savijanja teret se postavlja u sredinu raspona (slika 2.3.)

Određujem dimenzije grafikona radnih širina, birajući najveću od dvije vrijednosti:

Odredite intenzitet raspoređenog opterećenja po 1m 2 : .

- dinamički koeficijent,;

- koeficijent pouzdanosti za opterećenje.

Odredite maksimalni moment savijanja u sredini raspona:

Ukupni moment savijanja od stalnih i privremenih opterećenja:

Slika 2.4 - Dijagram radnih širina za određivanje maksimalne bočne sile pri opterećenju teretom NK-100.

Prilikom određivanja bočne sile teret se postavlja što bliže rubu grede (slika 2.4)

Odredi veličinu bočne sile:

gdje je y 1 = 0,69 - ordinata crte utjecaja duž osi kotača.

Ukupna posmična sila od stalnih i privremenih opterećenja:

Kao projektni napori uzimaju se najveći, dobiveni kada je ploča opterećena opterećenjem od A-14:

Određujemo trenutke za stvarnu shemu opterećenja:

M 0,5 l = 0,5 M max = 0,5 43,21 = 21,61 kN m;

M op = -0,8 M max = -0,8 43,21 = -34,57 kN m.

3. Proračun i projekt ploče kolnika.

Na temelju izračunatih vrijednosti napora izrađujemo armaturu ploče kolnika i provjeravamo čvrstoću.

Donja mrežasta armatura

Shema za izračun donje mreže prikazana je na slici 2.5.

Riža. 2.5 - Shema za izračun donje mreže

z ≈ 0,925 h o = 0,925 0,155 = 0,1434 m.

KOM. Prihvaćam 6 štapova.

M pre = 18,6 kNm> M 0,5 l = 17,73 kNm.

Stoga je uvjet ispitivanja čvrstoće zadovoljen.

Odredite broj distribucijskih armaturnih šipki:

KOM. Konstruktivno prihvaćamo 4 šipke.

Stvarna površina razvodnih ventila, A s f ':

M 2.

2.3.2. Ojačanje PCh ploče na nosačima (gornja mreža).

Shema za izračun gornje mreže prikazana je na Sl. 2.6.

Odredite radnu visinu ploče:

Odredite rame unutarnjeg para sila:
z ≈ 0,925 h o = 0,1156 m.

Odredite površinu radne armature:

4. Odredite broj šipki:

KOM. Konstruktivno prihvaćamo 12 štapova.

Određujem stvarnu površinu radne armature:

Odredite visinu komprimirane zone:

Provodim provjeru snage:

M pre = 29,2 kNm> M op = 28,36 kNm, dakle ispunjen je uvjet ispitivanja čvrstoće.

Odredite područje razvodnih armatura:

Prihvaćamo promjer razvodnih armatura: d '= 6 mm

2. Odredite broj šipki distribucijske armature:

KOM. Prihvaćamo 7 štapova.

3. Stvarna površina razvodnih armatura, A s f ':

M 2.

3. Proračun i projektiranje glavnog snopa.

3.1.Određivanje sila u gredi iz konstantnog opterećenja

Trajno opterećenje se određuje na 1 metar. grede i sastoji se od težine same grede, ploče kolnika, kolnika, lita, rubnjaka i ograda.

Određivanje sila iz konstantnog opterećenja izvedeno je u tablici i prikazano je u tablici 3.1.

Tablica 2.1. Proračun trajnog opterećenja na glavnoj gredi

Vrsta opterećenja	Volumen.težina , kN / m 3	q n, kN/m	Coef. pouzdan γ f	Calc. opterećenje q p = q n γ f kN / m
Asfalt beton 7cm		15,5230,07=24,96		37,44
Zaštitni sloj 6cm		15,5250,06=23,25		30,23
Hidroizolacija 1cm		15,5150,01=2,33		3,03
Ujednačiti sloj 4cm		15,5 210,03=9,77		12,7
Prepreka. mačevanje
Ploča za prilaz dijelovi		15,5250,18=69,75		76,73
Ograda za ogradu	1,25	1,25		1,38
Vlastiti težina grede		0,160,72825=23,04		25,34

Iznos 189,05

Vjerujemo da je konstantno opterećenje ravnomjerno raspoređeno između svih greda i da je opterećenje na svakoj od njih jednako:

kN / m 2.

Određivanje faktora poprečne instalacije

Raspodjela privremenog vertikalnog opterećenja između glavnih greda provodi se pomoću faktora poprečne instalacije (KPU), koji pokazuje koliki dio privremenog opterećenja na kolniku i nogostupu pada na izračunatu gredu.

KPU se određuje metodom ekscentrične kompresije. Za određivanje poprečne instalacije potrebno je izgraditi linije utjecaja sila koje djeluju na pojedine grede.

S obzirom na ravnost linija utjecaja tlaka, za njihovu konstrukciju dovoljno je pronaći dvije ordinate iznad krajnjih greda:

Ili.

dakle: y 1 = 0,42, y 8 = -0,17.

Za određivanje sila u glavnoj gredi iz živog opterećenja potrebno je pronaći KPU duž linije utjecaja pritiska na proračunsku gredu. Istodobno, za opterećenje A-11 za okretno postolje i traku, KPU se određuje drugačije. U tom se slučaju za traku uvodi faktor kombinacije, jednak 0,6 za drugi stupac.

Za kolica

Za ravnomjerno raspoređenu traku

Iz gomile

Dio se učitava gdje imamo pozitivnu vrijednost truda.

3.2.2. Određivanje KPU za dugo svjetlo

1. shema utovara.

Teret A11 se postavlja 1,5 m od sigurnosne trake s jednim opterećenim nogostupom.

Riža. 3.1 - Shema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem A11 prema ja shema utovara

2. shema utovara.

Teret A11 se postavlja 0,55 m od kolnika s neopterećenim nogostupima.

Riža. 3.2 - Shema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem A11 prema II shema utovara

Određujem koeficijente poprečne instalacije:

3. shema utovara.

Jedno proračunsko vozilo NK-80 postavlja se što bliže sigurnosnoj traci s neopterećenim nogostupima.

Riža. 3.3 - Shema opterećenja tlačnog utjecajnog voda opterećenjem NK-80.

Određujem koeficijent poprečne instalacije:

3.3. Određivanje sila u glavnom snopu

Izračunate vrijednosti sile M i Q određuju se opterećenjem utjecajnih vodova stalnim i privremenim opterećenjima. Odredite vrijednosti M i P u odjeljcima, čiji je broj dovoljan za konstruiranje dijagrama ovih napora: srednji, četvrtinski i potporni dio grede.

Sila u razmatranom dijelu:

Gdje

S - napor u odjeljku koji se razmatra;

q str – Projektirano trajno opterećenje po 1 m. duga greda = 23,63 kN / m 2 ;

 - algebarski zbroj površina svih područja opterećenja utjecajne crte;

 - područje linije utjecaja s pozitivnom vrijednošću;

 fv - faktor sigurnosti za traku; fv = 1,2

 v - koeficijent bočne ugradnje za traku opterećenja automobila;

- dinamički koeficijent za opterećenja A11 i NK-80;

 P - faktor sigurnosti za kolica;

 P = 1,5 za  = 0,  p = 1,2 za  ≥ 30 m, srednje vrijednosti - interpolacijom:

γ f NK-80 - faktor sigurnosti za opterećenje NK-80= 1;

 P - koeficijent poprečne ugradnje za okretno postolje;

 NK-80 - koeficijent poprečne ugradnje za teretna kolica NK-80;

P osi - napori na osovini okretnog postolja A11 = 108 kN;

r NK-80 - napori na osi opterećenja NK-80 = 20 t;

y 1, y 2, y 3, y 4 - ordinate crte utjecaja za osi opterećenja;

 T - faktor sigurnosti za pješake; f T = 1,2

 T - koeficijent poprečne instalacije za pješake;

l p = 8,4 m - izračunata duljina raspona.

Riža. 3.4 - Shema utovarnih linija utjecaja sila M i P I shema utovara.

Riža. 3.5 - Shema utovarnih linija utjecaja sila M i P stalna i privremena opterećenja u odjeljcima 1-1,2-2 i 3-3 uz II shema utovara.

Riža. 3.6 - Shema utovarnih linija utjecaja sila M i P stalna i privremena opterećenja NK-80 u odjeljcima 1-1,2-2 i 3-3.

Odjeljak 1-1

Ja definiram M

1 i shema utovara

2 i shema utovara

3. i shema utovara

Odredite Q

1 i shema utovara

2 i shema utovara

3. i shema utovara

Odjeljak 2-2

Ja definiram M

1 i shema utovara

2 i shema utovara

3. i shema utovara

Odredite Q

1 i shema utovara

2 i shema utovara

3. i shema utovara

Odjeljak 3-3

Trenutak u referentnom dijelu je nula.

Odredite Q

1 i shema utovara

2 i shema utovara

3. i shema utovara

Rezultati izračuna sažeti su u tablici 3.2.

Tablica 3.2.-Unutarnje sile na presjecima

Poprečni presjek	Unutarnji napori
		A – 11				NK-80
		1. krug Učitavam		2. shema Preuzimanja		NK-80

1 - 1	481,45	60,95	551,08	75,06	510,11	57,32
2 - 2	376,70	148,05	435,74	178,09	384,77	158,40
3 - 3		245,77		285,85		260,86

Na temelju napravljenog proračuna određujem maksimalne sile u presjecima i strukturu dijagrama sila omotača (sl. 3.7).

Riža. 3.7. - Dijagram napora omotača

Ojačanje glavne grede.

Riža. 3.8 - Oznaka izračunate širine ploče.

Kao kao ) - područje rastegnute (stisnute) armature;

kao kao ) - udaljenost do središnjeg t. rastegnuta (stisnuta) armatura;

h = 0,9 m - visina projektirane grede;

h f = 0,18 m - visina ploče kolovoza grede;

b = 0,16 m - debljina rebra grede;

Izračunata širina ploče

Unutarnji par ramena:

Radno područje armature:

m 2;

Broj šipki po promjeru šipke d = 22 mm:

kom., okupite se n s f = 8 kom.

Stvarno područje radne armature:

m 2.

5. Položaj težišta:

gdje je n s - ukupan broj šipki; n i - broj šipki u ja bacam; a i - udaljenost do centra

ozbiljnost i -ti red od dna grede;

6. Točan izračun radne visine:

7. Visina komprimirane zone:

(m);

Faktor radnih uvjeta:

gdje je: (h - x ) Je li visina rastegnute presječne zone; - udaljenost od osi rastegnutog armaturnog elementa od rastegnutog lica presjeka;

Prihvacamo

Provjera graničnog momenta:

M pr> M max; 653,03> 551,08

Stoga je armatura ispravno izračunata.

Slika 3.9- Shema za provjeru čvrstoće grede u graničnom trenutku.

4. Materijali za crtanje.

Izrađuje se dijagram momenata ( M max ), odgađajući granični trenutak M pre> M max unutar 5%
Granični moment podijeljen je brojem parova šipki.

Prema SNiP-u (p 3.126), određujemo vrijednost završetka šipke:

Za beton razreda B30 l s = 22 d = 22 0,022 = 0,

484m

Šipke su savijene pod kutom od 45 °. Savijene šipke trebaju biti raspoređene duž duljine grede na takav način da bilo koji presjek normalan na os elementa siječe barem jednu šipku; ako ovaj zahtjev nije ispunjen, tada koristimo dodatne kose šipke, zavarene na glavnu radnu armaturu (istog promjera).

Duljina zavarenih šavova na mjestima pričvršćivanja nagnutih šipki uzima se jednakom za jednostrano zavarivanje - 12d, za dvostrano - 6d.

Na mjestima gdje se vrši savijanje ili lomljenje šipki, kao i između njih na udaljenostima ne većim od ¾ visine grede, potrebno je postaviti spojne šavove u zavarene okvire. Pretpostavlja se da je njihova duljina 6d i 3d. Kod obostranog zavarivanja najmanja debljina šavova je 4 mm (str. 3.161).

5. Proračun nagnutog presjeka za silu smicanja.

Slika 5.1 - dijagram za izračunavanje čvrstoće grede duž nagnutog presjeka

Izvršavamo izračun dijela potpore:

1. Proračun kosog presjeka člana s poprečnom armaturom za djelovanje posmične sile treba izvesti iz uvjeta:

gdje je: - površina poprečnog presjeka jedne šipke savijanja; - koeficijent uvjeta rada; - broj zavoja uhvaćenih u nagnutom dijelu; - broj kriški; - kut nagiba savijenih šipki prema uzdužnoj osi elementa na sjecištu nagnutog presjeka;

MPa

gdje je: - površina poprečnog presjeka jedne šipke stezaljke; - koeficijent uvjeta rada; - broj stezaljki uhvaćenih u nagnutom dijelu; - broj kriški;

6 stezaljki;

MPa

ali ne manje od 1,3 i ne više od 2,5;

projektirana otpornost na smicanje pri savijanju, najveće posmično naprezanje od standardnog opterećenja;

Godišnje

kN;

Uvjet provjere je ispunjen.

gdje je: površina horizontalne nenategnute armature, cm 2 ;

Od tuče, tada K<0 и он не учитывается.

6.MPa - provjera je u tijeku.

Izračun je točan.

Popis korištene literature:

1. Kolokolov N.M., Kopats L.N., Fainshtein I.S. Umjetne konstrukcije:

Udžbenik za tehničke škole transp. p-va / Ed. N.M. Kolokolov. - 3. izd.,

Revidirano i dodatni - M .: Transport, 1988, 440-e.

2. Mostovi i građevine na cestama: Udžbenik. za sveučilišta: Za 2 sata / Gibshman E.E.,

Kirilov V.S., Makovski L.V., Nazarenko B.P. Ed. 2., rev. i dodati. –M .:

Promet, 1972., 404s.

3. Mostovi i građevine na cestama: Udžbenik. za sveučilišta: Za 2 sata / P.M. Salamahin,

O.V. Volia, N.P. Lukin i drugi; Ed. P.M. Salamahin. -M .: Transport, 1991,

344s.

4. Projektiranje drvenih i armiranobetonskih mostova. Ed. A.A.

Petropavlovskog. Udžbenik. za sveučilišta .- M .: Transport, 1978, 360-e.

5. SNiP 2.05.03-84 *. Mostovi i cijevi - Moskva: Stroyizdat, 1984

Ostali slični radovi koji bi vas mogli zanimati. Wshm>
21155.		Projekt armiranobetonskog mosta	42,31 KB
	Projekt armiranobetonskog mosta. Određivanje broja raspona mosta Izgled mosta. Projektiranje opcije mosta za dane lokalne uvjete je zadatak koji ima mnogo mogućih rješenja od kojih je potrebno izabrati najbolje.
5430.		PRORAČUN ZADANIH ZAHTJEVA ZA KOMPONENTE KANALA ZA MJERENJE DEFORMACIJA NA TEMELJU NEKVALITETNOG MOSTA S TENZORSKIM OTPORNIKOM	193,64 KB
	Deformacija može biti pozitivna (rastezanje) i negativna (kompresija). Unatoč činjenici da je deformacija bezdimenzijska veličina, ponekad se izražava u mm / mm. U praksi su izmjerene vrijednosti deformacija vrlo male. Stoga se deformacija često izražava u mikrodeformacijama.
13720.		Projektiranje OIE	1,33 MB
	Rezultat projektiranja u pravilu je kompletna dokumentacija koja sadrži dovoljno informacija za izradu objekta pod određenim uvjetima. Prema stupnju novosti projektiranih proizvoda razlikuju se sljedeći projektantski zadaci: djelomična modernizacija postojećeg REM-a, promjena njegove strukture i projektnih parametara, osiguravajući relativno malo nekoliko desetaka posto poboljšanja jednog ili više pokazatelja kvalitete za optimalno rješenje istih ili novih problema; značajna modernizacija koja...
14534.		Dizajn izratka	46,36 KB
	Projektiranje izratka Zadaci tehnologa u projektiranju su: Odrediti vrstu izratka koji se koristi za izradu ovog dijela; određivanje metode za dobivanje izratka; je funkcija specijalista - tehnologa ljevaonice ili tlačnika; Ocrtajte mjesto ravnine priključka; koji određuje raspodjelu preklapanja formirajućih nagiba žigosanja; Izbor metode za dobivanje obratka određen je sljedećim čimbenicima: materijalom dijela; konfiguracija dijela; pojedinosti o kategoriji odgovornosti. Materijal dijela 90 ...
8066.		Logičan dizajn	108,43 KB
	Logički dizajn baze podataka Logički dizajn baze podataka je proces stvaranja modela informacija koji se koristi u poduzeću na temelju odabranog modela organizacije podataka, ali bez uzimanja u obzir vrste ciljnog DBMS-a i drugih fizičkih aspekata implementacije. Logičan dizajn je drugi ...
17151.		Projektiranje skladišta spremnika (SNN)	2,45 MB
	Povećani zahtjevi za kvalitetom naftnih derivata također predodređuju uvjete poslovanja poduzeća za opskrbu naftnim derivatima, zahtijevajući donošenje izvanrednih i ekonomski izvedivih odluka.
3503.		Projektiranje IS zaliha robe i materijala	1007,74 KB
	Predmet istraživanja je društvo s ograničenom odgovornošću "Mermad". Predmet istraživanja je razmatranje pojedinih pitanja formuliranih kao zadaci za popis roba i materijala.
13008.		Projektiranje upravljačkog MPS-a	1,25 MB
	Početni podaci za projektiranje: LSI MP i EPROM funkcije F1 i F2 konstante G1 G2 G3 za opciju 6. Za slučajeve X G1 i X G3, potrebno je izdati hitni signal na upravljačkoj konzoli - uključiti treptanje posebnog svjetla indikator žarulje sa žarnom niti koju napaja AC rasvjetna mreža napona 220V frekvencije 50 Hz s frekvencijom od 2 Hz. Na zahtjev operaterske ploče potrebno je prikazati vrijednosti Xmin Xmx X srednje Y za kontrolni ciklus koji prethodi tekućem; Udaljenost od kontrolnog objekta do UMPS-a je 1 metar ...
4768.		Dizajniranje JK japanke	354,04 KB
	Stanje okidača obično je određeno vrijednošću potencijala na izravnom izlazu. Struktura generičkog okidača. Princip rada uređaja. Izbor i opravdanje vrsta elemenata. Paketi čipova su izbor u DT bibliotekama. Dizajniranje univerzalnog okidača u CAD DipTrce. Tehnološki proces
6611.		Projektiranje TP prijelaza	33,61 KB
	Početne informacije: put obrade dijela, oprema, učvršćenja, redoslijed prijelaza u operacijama, dimenzije, tolerancije, dopuštenja obrade.